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土木工程幼儿园毕业设计系列土木工程幼儿园毕业设计系列

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土木工程 幼儿园 毕业设计 系列
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折叠 某4层幼儿园全套设计 (2000~3000平,含计算书,建筑图,结构图,毕业答辩PPT)某4层幼儿园全套设计 (2000~3000平,含计算书,建筑图,结构图,毕业答辩PPT)
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宁波海腾公司六层框架办公楼设计.doc
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西南科技大学毕业设计西南科技大学毕业设计 第 1 页 共 85 页 目 录 摘 要 ....................................................2 Summary...................................................3 1、设计资料...............................................4 2、梁、柱截面尺寸的几计算.................................4 3、荷载计算...............................................9 4、框架柱抗侧刚度 D 计算..................................16 5、竖向荷载作用下的内力分析..............................18 6、水平地震作用下的内力分析..............................20 7、风荷载作用下的内力分析................................27 8、恒载作用下的内力分析..................................31 9、活载作用下的内力分析..................................34 10、内力组合.............................................38 11、框架梁、柱的配筋计算.................................48 12、连梁的配筋计算.......................................59 13、屋面板、楼面板的配筋计算.............................61 14、楼梯设计.............................................68 15、基础设计.............................................73 参考文献:...............................................83 致 谢.................................................84 西南科技大学毕业设计西南科技大学毕业设计 第 2 页 共 85 页 摘摘 要要 随着教育观念的发展,教学建筑的功能也随之产生变化,即在大小不同的功能空 间中,有机地穿插实验室、机房和语音教室等。许多新型的高校教学建筑虽仍以教室为 核心,但配备有储藏室、办公室等。本次设计的是宁波北仓郭巨幼儿园结构设计,根据 建筑物所在的地理位置、周边的环境、地质条件以及学校建筑群的整体效果,同时还考 虑到教学楼的主要组成结构和教学楼的功能要求,教学楼采用“一”字型的框架结构。 “一”字型的教学楼给人简洁明了的感觉,立面形成高大明快的的感觉、形成成排的窗 户。同时,框架结构适合教室大空间的要求。 关键词:发展趋势;设计思路;功能分区;体型设计;结构造型;人流量;设计亮点。 西南科技大学毕业设计西南科技大学毕业设计 第 3 页 共 85 页 Summary With the concept of education development, teaching and the resulting construction of the functional changes in the size of different functional space, organically insert laboratories, classrooms and other rooms and voice. While many new colleges and universities teaching in the classroom as the core architecture, but with a storage room, office. environment, geological conditions and the overall effectiveness of school buildings, taking into account teaching, the main composition, and teaching functions, teaching, the use of "一" type framework. "一" fonts teaching, gives concise feeling, a tall front to face the feelings, a platoon into the windows. Meanwhile, the framework for classroom large space requirements. Key Words:Design ideas; Functional Division; Body design; Structural shapes; People flows; Design points. 西南科技大学毕业设计西南科技大学毕业设计 第 4 页 共 85 页 1、设计资料、设计资料 工程名称:宁波北仓郭巨幼儿园结构设计 地点:宁波市 工程概况:建筑高度为 16.500m,共四层局部三层,室内设计标高±0.000 室外高差 0.45m,具体见平面布置图及剖面图。 材料选用: 混凝土:C30; 钢 筋:纵向受力钢筋采用热轧钢筋 HRB335,其余采用热轧钢筋 HPB235;墙 体: 外墙、分户墙均采用加气混凝土砌体,其尺寸为 600400200 重度 3 6.0KN/m ; 门: 木门, 3 0.2KN/m ; 窗:钢塑窗, 3 0.35KN/m ; 玻璃门, 3 0.35KN/m 。 楼面作法:楼板顶面为水磨石地面,楼板底面为 15mm 厚白灰砂浆天花抹 面,外加 V 型轻钢龙骨吊顶。 屋面作法:现浇楼板上依次铺 20mm 厚水泥砂浆找平层、300mm 厚水泥 珍珠制品隔热 找平层、20mm 厚水泥砂浆找平层和 SDC120 复合卷材,下面依次为 15mm 厚白灰砂浆天花 抹面和 V 型轻钢龙骨吊顶。 基本风压:ωo=0.45KN/m2(地面粗糙度属 C 类)。基本雪压:S0=0.4KN/m2。 抗震设防烈度:七度(0.2g)第二组,框架抗震等级为二级。活荷载:上人屋面活 荷载 2.0KN/m2,办公室楼面及走廊活荷载 2.0KN/m2, 2、梁、柱截面尺寸的几计算、梁、柱截面尺寸的几计算 本建筑采用大开间,为了使结构的整体刚度较好,屋面、楼面、楼梯等采用现浇结 构,基础为柱下独立基础。 结合本建筑的平面、立面和剖面情况,本幼儿园的平面结构布置图如图 2.1 所示。 本建筑的柱距为。根据结构平面布置,本建筑除个别板为单向板外,其余均为4.0m 双向板。双向板的厚度,本建筑的楼面板和屋面板的厚度均取。80mm100mm 西南科技大学毕业设计西南科技大学毕业设计 第 5 页 共 85 页 2.1 框架横梁截面尺寸 框架横梁截面高度,截面宽度,本结构中取lh       12 1 ~ 8 1 hb       3 1 ~ 2 1 mm,。纵向框架梁和横向 L-1 的截面均/124000/10400hl/3400/2200mmbh 取和框架横梁相同。200mm400mmb h 2.2 框架柱截面尺寸 本建筑抗震设防烈度为 7 度,1.25 18 14 41260NKN[] u cc N n f A 0.9 u n  取=1.25 =4 = e NFg nn e g 2 14KN/m 2 18mF  1.25 18 14 41260NKN 公式中:—柱横截面面积,取方形时,边长为;Aa —验算截面以上楼层层数;n —验算柱的负荷面积;F —混凝土轴心抗压强度设计值; c f 3 2 c 1260 10 97902 0.9 14.3 u N Aa f N    2 mm 初步确定柱的尺寸为。400mm400mmb h 框架梁、柱编号和截面尺寸如图 2.1 所示,为了简化施工,各柱截面从底层到顶层 不改变。 西南科技大学毕业设计西南科技大学毕业设计 第 6 页 共 85 页 图 2.1 结构平面布置图 2.3 确定框架计算简图 图 2.1 所示的框架结构体系纵向和横向均为框架结构,是一个空间结构体系 理应按空间结构进行计算,但是,本计算只作横向平面框架计算。纵向平面框架 的计算方法与横向相同,故在此从略。 本建筑中,横向框架的间距均为,荷载基本相同,可选用一榀框架进行4m 计算与配筋,其余框架可参照此榀框架进行配筋。现以 B 轴线的 KJ-B 为计算单 元。 框架的计算单元如图 2.1 所示。框架柱嵌固于基础顶面,框架梁与柱刚接。 对于各层柱的截面尺寸不变,故梁跨等于柱截面型心轴线之间的距离。底层柱高 从基础顶面算至二层楼面,室内外高差为-0.45m,基础顶面至室外地坪取-0.65m, 故基础顶标高至+0.000 的距离定为-1.10m,二层楼面标高为 3.6m,故底层柱高为 4.7m,其余各层柱高从楼面算至上一层楼面(即层高),故二三层为 3.6m,顶层为 4.5m 由此可绘出框架的计算简图如图 2.2 所示。 2.4 框架梁柱的线刚度计算 由于楼面板与框架梁的混凝土一起现浇,对于中框架梁取 I=2I0 左梁跨:  3 74 1 /3.0 1020.20.4/41.6 10 KN m 12 iEI l  A A A 中跨梁:  3 74 1 /3.0 1020.20.4/23.2 10 KN m 12 iEI l  中跨梁 右跨梁:  3 74 1 /3.0 1020.20.4/41.6 10 KN m 12 iEI l  右跨梁 底层柱:  4 74 1 /3.0 100.4/4.71.36 10 KN m 12 iEI h 底柱 中间层柱:  4 74 1 /3.0 100.4/3.61.77 10 KN m 12 iEI h 中柱 顶层柱:  4 74 1 /3.0 100.4/4.51.42 10 KN m 12 iEI h 余柱 令,则其余各杆件的相对线刚度为:1.0i 中柱 0.9i ‘ 左跨梁 1.8i ‘ 中跨梁 0.9i ‘ 右跨梁 0.77i ‘ 底层柱 0.80i ‘ 底层柱 图 2.2 框架梁柱的计算简图 框架梁柱的相对线刚度如图 1.2 所示,作为计算各节点杆端弯矩分配系数的 依据。 3 3、荷载计算、荷载计算 为了使今后的内力组合便于计算,荷载计算宜按标准值计算 3.1 恒载标准值计算 屋面 屋面:刚性防水屋面 2.34KN/㎡ 结构层:100 厚现浇钢筋混凝土板 0.1×25=2.5KN/㎡ 抹灰层:10 厚混合砂浆 0.17KN/㎡ 合计 5.01 各层走廊楼面 楼面:水磨石楼面 0.65 KN/㎡ 结构层:100 厚现浇钢筋混凝土板 0.1×25=2.5KN/㎡ 抹灰层: 10 厚混合砂浆 0.17KN/㎡ 合计 3.32 KN/㎡ 标准层楼面 楼面:水磨石楼面 0.65 KN/㎡ 结构层:100 厚现浇钢筋混凝土板 0.1×25=2.5KN/㎡ 抹灰层: 10 厚混合砂浆 0.17KN/㎡ 合计 3.32 KN/㎡ 梁自重 200mm400mmb h 自重 25×0.2×(0.4-0.1)=1.5 KN/m 抹灰层: 10 厚混合砂浆 (0.4-0.1+0.2)×2×0.14=0.17KN/m 合计 1.67 KN/m 柱自重 400mm400mmb h 自重 25×0.4×0.4=4 KN/m 抹灰层:10 厚水泥砂浆 0.01×0.4×4×17=0.27 KN/m 合计 4.27 KN/m 外纵横墙自重 顶层: 纵墙 2.4×0.25×5.5=3.3 KN/m 钢塑窗 0.35×1.5=0.525 KN/m 水刷石外墙面 (4.5-1.5)×0.5=1.5KN/m 水泥砂浆内墙面 (4.5-1.5)×0.36=1.08 KN/m 合计 6.405KN/m 标准层: 纵墙 1.5×0.25×5.5=2.06 KN/m 钢塑窗 0.35×1.5=0.525 KN/m 水刷石外墙面 (3.6-1.5)×0.5=1.05 KN/m 水泥砂浆内墙面 (3.6-2.1)×0.36=0.756 KN/m 合计 4.39 KN/m 底层: 纵墙 (4.7-2.1-0.6-0.4)×0.5×5.5=2.89KN/m 钢塑窗 0.35×1.5=0.525 KN/m 水刷石外墙面 (3.6-1.5)×0.5=1.05 KN/m 水泥砂浆内墙面 (3.6-1.5)×0.36=0.756 KN/m 合计 5.22KN/m 内纵横墙自重 标准层: 纵墙 (3.6-0.6)×0.2×5.5=3.3 KN/m 水泥砂浆内墙面 (3.6-0.6)×0.36×2=2.16 KN/m 合计 5.46 KN/m 顶层: 纵墙 (4.5-0.6)×0.2×5.5=4.29 KN/m 水泥砂浆内墙面 (4.5-0.6)×0.36×2=2.81 KN/m 合计 7.1 KN/m 3.2 活荷载标准值计算 屋面和楼面活荷载标准值 由《建筑结构荷载规范》查得 上人屋面 2.0 KN/㎡ 楼面: 教室 2.0 KN/㎡ 走廊 2.0 KN/㎡ 雪荷载标准值 2 k 1.0 0.450.45 KN/mS  3.3 竖向荷载计算 确定板传递梁的荷载时,要一个板区格一个板区格地考虑.区分此板区格是单 向板还是双向板.本建筑楼面荷载地传递示意图如图 3.1 所示。 图 3.1 板传荷载示意图 3.3.1 (9)—(10)轴间框架梁 屋面板传给梁的荷载 恒载: 23 5.01 1.5 (1-2 0.250.25 ) 213.39KN/m 活载: 23 2.0 1.5 (1-2 0.250.25 ) 25.34KN/m 楼面板传给梁的荷载 恒载: 23 3.32 1.5 (1-2 0.250.25 ) 28.87KN/m 活载: 23 2.0 1.5 (1-2 0.250.25 ) 25.34KN/m 梁自重标准值: 1.67 KN/m (9)-(10) 轴间框架梁均布荷载为: 屋面梁 恒载=梁自重+板传荷载=1.67 13.3915.06 KN/m 活载=板传荷载=5.34 KN/m 楼面梁 恒载=梁自重+板传荷载=1.678.8710.54KN/m 活载=板传荷载=5.34 KN/m 3.3.2 (10)-(11)轴间框架梁 屋面板传给梁的荷载 恒载: 5 5.01 1.54.69KN/m 8  活载: 5 2.0 1.51.88KN/m 8  楼面板传给梁的荷载 恒载: 5 3.32 1.53.11KN/m 8  活载: 5 2.0 1.51.88KN/m 8  梁自重标准值: 1.67 KN/m B-C 轴间框架梁均布荷载为: 屋面梁 恒载=梁自重+板传荷载=1.674.696.36 KN/m 活载=板传荷载=1.88 KN/m 楼面梁 恒载=梁自重+板传荷载=1.673.114.78 KN/m 活载=板传荷载=1.88 KN/m 3.3.3(11)—(12)轴间框架梁 由于对称关系,(11)—(12)轴间框架梁均布荷载与(9)—(10)轴间框 架梁均布荷载相同,所以: (11)—(12)轴间框架梁均布荷载为: 屋面梁 恒载=梁自重+板传荷载=1.67 13.3915.06 KN/m 活载=板传荷载=5.34 KN/m 楼面梁 恒载=梁自重+板传荷载=1.678.8710.54KN/m 活载=板传荷载=5.34 KN/m 3.3.4 (9)轴柱纵向集中荷载的计算 顶层柱恒载=女儿墙自重+梁自重+板传荷载 =(1.67+3.46)×4.5+13.39+=57.6KN 55 5.01 1.530.5 5.01 1.53.0 88   顶层柱活载=板传荷载 ==13.78 KN 5 5.342.0 1.53 1.5 8   三层柱恒载=梁自重+墙自重+板传荷载 =4.5×(1.67+6.41)+8.87+3.32×1.5××3+0.5×3.32×1.5××3 5 8 5 8 =59.24 KN 三层柱活载=板传荷载 ==13.78 KN 5 5.342.0 1.53 1.5 8   标准层柱恒载=梁自重+墙自重+板传荷载 =4.5×(1.67+4.39)+8.87+9.34+4.67=50.15KN 标准层柱活载=板传荷载 ==13.78 KN 5 5.342.0 1.53 1.5 8   基础顶面恒载=底层内纵墙自重 =(2.0+5.22)×4.5=32.49KN 3.3.5(10)轴柱纵向集中荷载的计算 顶层柱 女儿墙自重(做法:墙高,混凝土压顶)1100mm 100mm 0.2 1.1 5.525 0.1 0.25(1.2 20.25) 0.53.46 KN/m  顶层柱恒载= 梁自重+板传荷载 55 1.67 4.55.01 1.535.01 30.5 5.01 1.53.0 88    23 0.5 5.01 (1 0.2520.25 ) 3  =79.32 KN 顶层柱活载=板传荷载 23 55 5.342.0 1.53.02.0 30.5 2.0 1.53.0 88 0.5 2 1.0 (1 0.250.25 ) 3     =22.44 KN 三层柱恒载=墙自重+梁自重+板传荷载 5 (1.677.1) 4.5 13.395.01 1.535.01 30.5 5.01 8    23 5 1.53.00.5 5.01 (1 0.2520.25 ) 3 8   =81.29 KN 三层柱活载=板传活载=22.44 KN 标准层柱恒载=墙自重+梁自重+板传荷载 = 5 (1.6+5.46) 4.58.87 4/43.32 1.53 1.0 3.32 3 8   23 5 +0.5 3.32 1.53.00.5 3.32 1 (1 0.2520.25 ) 3 8   69.38 KN 标准层柱活载=板传活载=22.44 KN 基础顶面恒载=梁自重+底层外纵墙自重 =(2.5+5.46)×4.5=35.82 KN 3.3.6 (11)轴柱纵向集中荷载的计算 根据结构的对称关系得出(11)轴柱纵向集中荷载与(10)轴柱纵向集中荷 载相同。所以: (11)轴柱纵向集中荷载为: 顶层柱恒载=79.32KN 顶层柱活载=22.44KN 三层柱恒载=81.29KN 三层柱活载=22.44KN 标准层柱恒载=69.38KN 标准层柱活载=22.44KN 基础顶面恒载=35.82KN 3.3.7 (12)轴柱纵向集中荷载的计算 (12)轴柱纵向集中荷载与(9)轴柱纵向集中荷载相同。所以: (13)轴柱的纵向集中荷载为: 顶层柱恒载=57.6KN 顶层柱活载=13.78KN 三层柱恒载=59.24KN 三层柱活载=13.78KN 标准层柱恒载=50.15KN 标准层柱活载=13.78KN 基础顶面恒载=32.49KN 框架在竖向荷载作用下的受荷总图如图 2.2 所示(图中数值均为标准值)。由 于(9) (10)轴线梁的外边线都与柱的外边线齐平,故轴上的竖向集中荷载与柱 轴线偏心,偏心距为。100mm 图 3.2 竖向受荷总图 4、框架柱抗侧刚度、框架柱抗侧刚度 D 计算计算 4.1 横向 D 值的计算 过程和结果见表 4.1、 4.2 和表 4.3。 横向顶层 D 值计算 表 4.1 构件名 称 c b 2i i i   i i   2 c  KN/m 12 2 cc h iD 数 量   KN/mD (9)轴柱 2 0.9 1.125 2 0.8    0.363029618174 (10)轴 柱 20.9 1.8 3.375 2 0.8    0.6055090525450 (11)轴 柱 20.9 1.8 3.375 2 0.8    0.6055090525450 (12)轴 柱 2 0.9 1.125 2 0.8    0.363029618174 ΣD=87248KN/m 横向二三层 D 值的计算 表 4.2 构件名 称 c b 2i i i   i i   2 c  KN/m 12 2 cc h iD 数 量   KN/mD (9)轴柱 2 0.9 0.9 2   0.315080630480 (10)轴 柱 20.9 1.8 2.7 2   0.579340546700 (11)轴 柱 20.9 1.8 2.7 2   0.579340546700 (12)轴 柱 2 0.9 0.9 2   0.315080630480 ΣD=154360KN/m 横向底层 D 值的计算 表 4.3 构件名 称 c b 2i i i   i i   2 c  KN/m 12 2 cc h iD 数 量   KN/mD (9)轴柱 0.9 1.68 0.77  0.3682718616308 (10)轴 柱 0.9 1.8 3.5 0.77   0.6364697523485 (11)轴 柱 0.9 1.8 3.5 0.77   0.6364697523485 (12)轴 柱 0.9 1.68 0.77  0.3682718616308 ΣD=79586KN/m 5、竖向荷载作用下的内力分析、竖向荷载作用下的内力分析 5.1 重力荷载代表值的计算 屋面处重力荷载代表值=结构和构配件自重标准值+0.5×雪荷载标准值 楼面处重力荷载标准值=结构和构配件自重标准值+0.5×楼面活荷载标准值 其中结构和构配件自重取楼面上、下各半层高范围内(屋面处取顶层的一半) 的结构和构配件自重。 5.1.1 屋面处的重力荷载标准值的计算 女儿墙的重力荷载标准值  ‘‘ 3.4621 102214.52KNGgl  女儿墙女儿墙 屋面板结构层及构造自重标准值 5.01 (21 10)1052.1KNG ‘ 屋面板 25 0.2 (0.4-0.1) [ 21 1024 10+3 4]G   ‘ 梁 () 171KN 23 25 0.4 0.4 (2.25-0.1) 36197.8KNG ’ 柱 顶层上半层的墙重: 0.5 62 6.40.54 6464 67.1G   ‘ 墙 () 404.3KN ’ 墙 ‘ 柱 ’ 梁 ‘ 屋面板顶层 GGGGGG ’ 儿儿 儿  214.52 1052.1 171404.3 197.82039.72KN 5.1.2 四层楼面处重力荷载标准值计算 727.74GKN ’ 墙 3.32 (21 10)679.2KNG ‘ 楼板 171KNG ‘ 梁 197.8 (3.6+4.5)/2=356.04KN 4.5/2 G ’ 柱 ’ 柱 ‘ 梁 ’ 楼板 ‘ 墙标准层 GGGGG  727.74 171 356.04697.21951.98KN 5.1.3 二三层楼面处重力荷载标准值计算 404.3 3.6646.88 4.5/2 GKN ’ 墙 697.2KNG ‘ 楼板 171KNG ‘ 梁 197.8 3.6=316.48KN 4.5/2 G ’ 柱 ’ 柱 ‘ 梁 ’ 楼板 ‘ 墙标准层 GGGGG  646.88 171 316.48697.21831.88KN 5.1.4 底层楼面处重力荷载标准值计算 697.2KNG ‘ 楼板 171KNG ‘ 梁 197.8 (3.64.7)/2364.8KN 4.5/2 G ’ 柱 404.3 (3.64.7)/2745.7 4.5/2 GKN ’ 墙 ’ 柱 ‘ 梁 ’ 楼板 ‘ 墙底层 GGGGG  745.7697.2 171 356.041978.7KN 5.1.5 顶层雪荷载标准值计算 0.4 (21 10)84KNQqS 雪雪 5.1.6 楼面活荷载标准值计算 走廊走廊教室教室楼面 SqSqQ 2.0 (21 10)420KN 5.1.7 总重力荷载代表值的计算 屋面处: =屋面处结构和构配件自重+0.5×雪荷载标准值 EW G 2039.720.5 842079.72KN 四层楼面处: =楼面处结构和构配件自重+0.5×楼面活荷载标准值 Ei G 1951.980.5 4202161.98KN 二三层楼面处: =楼面处结构和构配件自重+0.5×楼面活荷载标准值 Ei G 1831.880.5 4202041.88KN 底层楼面处:=楼面处结构和构配件自重+0.5×楼面活荷载标准值 E1 G 1978.70.5 4202188.7KN 6、水平地震作用下的内力分析、水平地震作用下的内力分析 本建筑物的高度为 15m<40m,以剪切变形为主,且质量和刚度沿高度均匀分布, 故可采用底部剪力法计算水平地震作用。 结构基本自振周期有多种计算方法。下面用假想顶点位移法进行计算。 用假想顶点位移 μT计算结构基本自振周期。现列表计算假想顶点位移(表 6.1)。 假想顶点侧移 μT 计算结果 表 6.1 层次 KN i G  KN i G  KN/mD m i  m i  42079.722079.728472.880.02380.1984 32161.984241.71543600.02750.1746 22041.886283.581543600.04070.1471 12188.78472.88795860.01060.1064 结构基本自振周期考虑非结构墙影响折减系数=0.6,则结构的基本自振周期为: T  T=1.7=1.7×0.6×=0.45s T  T 0.1984 6.1 多遇水平地震作用计算 本工程所在地区抗震设防烈度为 7 度,场地土为 II 类,设计地震分组为第二 组,查《抗震设计规范》得: =0.08 =0.35s max  g T ep G0.85G0.85 8472.287201.44KN 由于, 故 gg 5TTT = 1  γ g 2max T T      式中 ----衰减系数,在的区间取 0.9; gg 5TTT ----阻尼调整系数,取 1.0。 2  纵向地震影响系数: ==(0.35/0.45)0.9×0.08=0.0638 1  g 2max T T       =0.45<1.4=0.49s,不考虑顶部附加水平地震作用的影响。T g T 对于多质点体系,结构底部总纵向水平地震作用标准值: EK1ep 0.0638 7021.44447.95KNFG ii iEK ii G H FF G H   如图 6.1 所示。 图 6.1 楼层水平地震作用标准值(单位 kN) 质点 的水平地震作用标准值,楼层地震剪力及楼层层间位移的计算过程和结i 果见表 6.2。 水平地震作用标准值、楼层地震剪力和楼层层间位移的计算 表 6.2 层 (KN) i G(m) i H ii G H ii G H  (KN) i F(KN) i VD  (m) i  42079.9216.434107.487069.5175.48175.48872480.00201 32161.9811.925727.687069.5132.36307.851543600.00199 22041.888.316947.687069.587.19395.041543600.00256 12188.74.710286.987069.552.92447.95795860.00562 楼层最大位移与楼层层高之比: 1.0,取=1.0 1 3 0.50.5 14.3 400 400 2.44 0.8 584.93 10 cc RE f A N      1  0 2 6.08 1.150.011.150.010.99 0.4 l h  22 0 12 0 116.08 1()1()1.0 0.991.18 328 1400/0.4 1400 365 i l ehh      400 1.18 32835552 22 i h eeamm > 3 1 584.93 10 204 14.3 200 c N xmm f b    ' 270 s mm 为使配筋最经济,使(+)最小,令 s A ' s A b  ' 1 c '' 0 f b (1 0.5 ) (h) RE ss ys Nexx AA fa    3 0.8 584.93 10552 1.0 14.3 200 204 (365 102) 360 (36530)    2 882mm 最小总配筋率根据《建筑抗震设计规范》 (GB50011-2001)表 6.3.8-1 查得 ,故, min 0.7% '22 ,min,min 0.7% 400 /2560 ss AAmm 查《混凝土结构设计原理》 (同济大学出版社)附表 16,横向每侧实配 3 20() ,另两侧配构造筋 3 18。 '2 1018 ss AAmm 底层中柱: b1c0b 1.0 14.3 400 365 0.35730.7KNNf bh <为大偏压,选用大小的组合,最不利组合为N b NMN 201.63KN m 421.62KN    在弯矩中由水平地震作用产生的弯矩设计值>75%,柱的计算长度取下列 max M 二式中的较小值 0 [1 0.15()] ul lH 式中 0min (20.2)lH 0.9 1.8 1.52 1 0.77 u     0 l  min 0 0 (1 0.15 1.52) 4.75.71lm 0 (20.2 0)4.79.4lm 所以取 5.71m 0 l 0 201.63 478mm 421.62 M e N  a 20mm max20mm 400/30=16.67mm e     0 47820498mm ia eee >1.0,取=1.0 1 3 0.50.5 14.3 400 400 3.3 0.8 421.62 10 cc RE f A N      1  >1.0 取 0 2 5.71 1.150.011.150.011.006 0.4 l h  2 1.0 22 0 12 0 115.71 1()1()1.0 1.01.103 498 1400/0.4 1400 365 i l ehh      400 1.103 49835714 22 i h eeamm > 3 1 421.62 10 147 14.3 200 c N xmm f b    ' 270 s mm 为使配筋最经济,使(+)最小,令 s A ' s A b  ' 1 c '' 0 f b (1 0.5 ) (h) RE ss ys Nexx AA fa    3 0.8 584.93 10714 1.0 14.3 200 147 (3650.5 147) 360 (36530)    2 995mm 最小总配筋率根据《建筑抗震设计规范》 (GB50011-2001)表 6.3.8-1 查得 ,故, min 0.7% '22 ,min,min 0.7% 400 /2560 ss AAmm 查《混凝土结构设计原理》 (同济大学出版社)附表 16,横向每侧实配 4 18() ,另两侧配构造筋 4 16。 '2 1018 ss AAmm 注:1、当 NNb为小偏压; 2、在弯矩中由水平地震作用产生的弯矩设计值75%时,柱的计算长度取下列公式中的较小值: max M 0 l  0 1 0.15 ul lH   0min 20.2lH 式中 ,---柱的上端、下端接点处交汇的各柱线刚度之
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