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    编号:20191018100007227982    类型:共享资源    大小:959.21KB    格式:RAR    上传时间:2019-10-18
      
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    湖南理工学院土木工程专业 永州某综合办公楼毕业设计 - 1 - 永永 州州 某某 综综 合合 办办 公公 楼楼 框框 架架 结结 构构 设设 计计 专业:专业:土木工程土木工程 姓名:姓名: 学号:学号: 指导教师:指导教师: 湖南理工学院土木工程专业 永州某综合办公楼毕业设计 - 2 - 目目 录录 封面:封面:………………………………………………………………….1 第一部分:工程第一部分:工程概概况况5 5 第二部分:结构计第二部分:结构计算算单元确定及框架侧移刚度的计算单元确定及框架侧移刚度的计算6 6 第三部分:荷第三部分:荷载载计算计算9 9 第四部分:水平荷载第四部分:水平荷载作作用下框架结构的内力和侧移计算用下框架结构的内力和侧移计算1515 第五部分:竖向第五部分:竖向荷荷载作用下框架结构的内力计算载作用下框架结构的内力计算2121 第六部分:截第六部分:截面面设计设计3636 第七部分:楼板第七部分:楼板设设计计4949 第八部分:楼第八部分:楼梯梯设计设计5252 第九部分:框架第九部分:框架变变形验算形验算5555 第十部分:基第十部分:基础础设计设计6060 参参考考资料:资料:6464 湖南理工学院土木工程专业 永州某综合办公楼毕业设计 - 3 - 前前 言言 毕业设计是大学继续教育培养目标实现的重要阶段,是毕业前的 综合学习阶段,是深化、拓宽、综合教和学的重要过程,是对大学期 间所学专业知识的全面总结。 本组毕业设计题目为《永州某综合办公楼框架结构设计》 。在毕 设前期,我温习了《结构力学》 、 《钢筋混凝土》 、 《建筑结构抗震设 计》等知识,并借阅了《抗震规范》 、 《混凝土规范》 、 《荷载规范》 等规范。在毕设中期,我通过所学的基本理论、专业知识和基本技 能进行建筑、结构设计并积极请教指导老师。特别是毕业设计期间 工作比较忙,在毕业设计方面存在的一些问题没有及时的处理。在 毕设后期,主要进行设计手稿的电脑输入,并得到老师和同学们在 毕设中的指导批正,使我在自我所学的基础上完成了任务,在此表 示衷心的感谢。 毕业设计的将近四个月里,在指导老师的帮助下,经过资料查 阅、设计计算、论文撰写以及外文的翻译,加深了对新规范、规程、 手册等相关内容的理解。巩固了专业知识、提高了综合分析、解决 问题的能力。在进行内力组合的计算时,进一步了解了 Excel、Word。在绘图时熟练掌握了 AutoCAD,以上所有这些从不同 方面达到了毕业设计的目的与要求。 框架结构设计的计算工作量很大,在计算过程中以手算为主, 辅以一些计算软件的校正。由于自己水平有限,难免有不妥和疏忽 之处,敬请各位老师批评指正。 湖南理工学院土木工程专业 永州某综合办公楼毕业设计 - 4 - 内容摘要内容摘要 本设计主要进行了结构方案中典型横向框架的抗震设计。在确定框架布局 之后,先进行了层间荷载代表值的计算,接着利用顶点位移法求出自震周期, 进而按底部剪力法计算水平地震荷载作用下大小,进而求出在水平荷载作用下 的结构内力(弯矩、剪力、轴力) 。接着计算竖向荷载(恒载及活荷载)作用 下的结构内力, 是找出最不利的一组或几组内力组合。 选取最安全的结果计 算配筋并绘图。此外还进行了结构方案中的室内楼梯的设计。完成了平台板, 梯段板,平台梁等构件的内力和配筋计算及施工图绘制。 关键词:关键词: 框架框架 结构设计结构设计 抗震设计抗震设计 毕业设计进度计划安排毕业设计进度计划安排 第 1、2 周 建筑方案确定 第 3、4 周各层平面图 第 5 周立面、剖面图 第 6 周楼梯平、剖面图、节点详图 第 7、8 周荷载计算;楼盖与屋盖设计;框架刚度 计算 第 9 周地震作用计算;地震作用下内力计算 第 10 周重力荷载作用下框架计算 第 11、12 周框架内力组合;框架梁与柱配筋计算; 基础设计 第 13 周构件设计;绘首层、标准层结构平面图 第 14 周绘框架梁,柱配筋图;基础结构平面图 第 15 周绘制楼梯配筋图;整理设计成果 湖南理工学院土木工程专业 永州某综合办公楼毕业设计 - 5 - 第一部分:工程概况第一部分:工程概况 1.11.1 毕业设计概况毕业设计概况 建筑地点:建筑地点:永州市 建筑类型:建筑类型:六层综合办公楼,框架填充墙结构。 建筑概况:建筑概况:建筑面积约 7153.02 平方米,室内外高差 450mm,楼盖及屋盖均采 用现浇钢筋混凝土框架结构,楼板厚度取 120mm,填充墙采用蒸压白砂砖砌块。 门窗使用:门窗使用:门厅大门采用钢门,其它为木门,门洞尺寸为 1.5m×2.5m,窗为 铝合金窗,洞口尺寸为 1.5m×2.1m,和 1.2m×1.8m 地质条件:地质条件:根据设计任务说明地震设防烈度为 8 度。地基承载力标准值为 200KN/M2。 结构概况结构概况: :结构体系框架结构,基础为柱下独立基础,基础混凝土 C20,其余混凝 土为 C30. 湖南理工学院土木工程专业 永州某综合办公楼毕业设计 - 6 - 第二部分:结构计算单元确定及框架侧移刚度的计算第二部分:结构计算单元确定及框架侧移刚度的计算 柱网与层高:柱网与层高:本办公楼采用柱距为 6.0m 的内廊式小柱网,边跨为 6.0m, 中间跨为 2.7m,层高取首层为 4.5m,其余为 3.3m,如下图所示: 2900 81100 元元元元元元元元 6000 6000 14700 6000 A 31002900 213 2700 B C D L1 Z2 3100600060006000 456 60006000 378 Z1 Z2 L1 L2 600060006000 91011 60006000 121314 Z1 14700 60006000 3100 1516 A B 2700 C D 框架结构承重方案的选择:框架结构承重方案的选择: 竖向荷载的传力途径:楼板的均布活载和恒载经梁框架柱,再由框架柱传 至地基。 根据以上楼盖的平面布置及竖向荷载的传力途径,本办公楼框架的承重方 案为横向框架承重方案,这可使横向框架梁的截面高度大,增加框架的横向侧 移刚度。 框架结构的计算简图:框架结构的计算简图: 14700 6000 L1 Z1 A 33004500 27006000 CBD 3300 Z2 L2 330033003300 湖南理工学院土木工程专业 永州某综合办公楼毕业设计 - 7 - 6000 14700 L1 6000 元元元元元元 A 2700 L1Z1 Z2 L2 Z2 B C Z1 D 梁、柱、板截面尺寸的初步确定:梁、柱、板截面尺寸的初步确定: 1、梁截面高度一般取梁跨度的 1/12 至 1/8。本方案取 1/10×6000=600mm,截面宽度取 600×1/2=250mm,可得梁的截面初步定为 b×h=250*600。楼板取 120mm,楼梯板及休息平台板为 100mm,平台梁 250×400。 2、框架柱的截面尺寸 梁截面尺寸(mm) 横梁(b×h) 混凝土等级 AB 跨、CD 跨BC 跨 纵梁 (b×h) C30250×600250×400250×600 柱截面尺寸(mm) 层次混凝土等级 b×h 1-6C30600×600 湖南理工学院土木工程专业 永州某综合办公楼毕业设计 - 8 - 1.1.横梁线刚度横梁线刚度 i i b b的计算:的计算: 类别 Ec (N/mm2 ) b×h (mm×mm ) I0 (mm4) l (mm ) EcI0/l(N ·mm) 2EcI0/l(N· mm) AB 跨、 CD 跨 3.0×10 4 250×600 4.50×10 9 6000 2.25×10104.50×1010 BC 跨 3.0×10 4 250×400 1.33×10 9 2700 1.48×10103.34×1010 2.2.柱线刚度柱线刚度 i i c c的计算:的计算:I=bhI=bh3 3/12/12 层次hc(mm) Ec(N/mm2 ) b×h (mm×m m) Ic (mm4) EcIc/hc (N·mm) 145003.0×104 600×60 0 1.08×10107.2×1010 2--633003.0×104 600×60 0 1.08×10109.82×1010 湖南理工学院土木工程专业 永州某综合办公楼毕业设计 - 9 - 第三部分:荷载计算第三部分:荷载计算 1.1.恒载计算恒载计算 (1)屋面框架梁线荷载标准值: 20 厚 1:2 水泥砂浆找平 0.02×20=0.4 KN/m2 100-140 厚(2%找坡)膨胀珍珠岩(0.10+0.14)/2×7=0.80 KN/m2 120 厚现浇钢筋混凝土楼板 0.12×25=3 KN/m2 15 厚石灰抹底 0.015×16=0.24 KN/m2 屋面恒载屋面恒载 3.983.98 KN/m2 边跨框架梁自重 0.25×0.6×25=3.75 KN/m 梁侧粉刷 2×(0.6-0.1)×0.02×17=0.34 KN/m 中跨框架梁自重 0.25×0.4×25=2.5 KN/m 梁侧抹灰 2×(0.4-0.1)×0.02×17=0.204 KN/m 因此,作用在顶层框架梁上的线荷载为 g6AB! =g6cd1= 4.09KN/m g6BC= 2.704 KN/m (2)楼面框架梁线荷载标准值 25 厚水泥砂浆面层 0.025×20= 0.5 KN/m 120 厚现浇钢筋混凝土楼板 0.12×25=3 KN/m 15 厚板底石灰抹底 0.015×16=0.24 KN/m 楼面恒载楼面恒载 3.243.24 KN/mKN/m 边跨框架梁及梁侧粉刷 4.09 KN/m 边跨填充墙自重 0.25×(3.3-0.6)×19=12.825 KN/m 墙面粉刷 (3.3-0.6)×0.02×2×17=1.836 KN/m 中跨框架及梁侧粉刷 2.704 KN/m 因此,作用在中间层框架梁上的线荷载为 gAB! =gcd1=18.75 KN/m gBC1=2.704 KN/m gAB2 =gcd2=19.44 KN/m gBC2=8.748 KN/m (3)屋面框架节点集中荷载标准值 边柱连系梁自重 0.25×0.6×6×25=22.5 KN 粉刷 0.02×(0.6-0.1)×2×6×17=2.04 KN 1.2m 高女儿墙 1.2×6×0.25×19=34.2 KN 粉刷 1.2×0.02×2×6×17=4.896 KN 连系梁传来屋面自重 0.5×6×0.5×6×3.98=35.82 KN 顶层边节点集中荷载顶层边节点集中荷载 99.4699.46 KNKN 中柱连系梁自重 0.25×0.6×6×25=22.5 KN 粉刷 0.02×(0.6-0.1)×2×6×17=2.04 KN 湖南理工学院土木工程专业 永州某综合办公楼毕业设计 - 10 - 连系梁传来屋面自重 0.5×(6+6-2.7)×1.35×3.98=24.98 KN 0.5×6×3.98×3=35.82 KN 顶层中节点集中荷载顶层中节点集中荷载 85.3485.34 KNKN (4)楼面框架节点集中荷载标准值 边柱连系梁自重 22.5 KN 粉刷 2.04 KN 钢窗自重 2×1.2×1.8×0.45=1.944 KN 窗下墙体自重 0.25×0.85×(6-0.5)×19=22.2 KN 粉刷 2×0.02×0.85×5.5×17=3.179 KN 窗边墙体自重 0.25 ×(6-2×1.2-0.5)×1.8×19=26.51 KN 粉刷 2×3.1×1.8×17×0.02=3.79 KN 框架柱自重 0.5×0.6×3.3×25=24.75 KN 粉刷 1.7×0.02×3.3×17=1.907 KN 连系梁传来楼面自重 0.5×6×0.5×6×3.24=29.16 KN 中间层边节点集中荷载中间层边节点集中荷载 137.98137.98 KNKN 中柱连系梁自重 22.5 KN 粉刷 2.04 KN 内纵墙自重 6×(3.3-0.6)×2×0.25×19=153.9 KN 粉刷 6×2.7×2×0.02×17=11.02 KN 扣除门洞重加上门重 -2.1×0.8×(5.24-0.2) ×=-16.93 KN 框架柱自重 24.75 KN 粉刷 1.907 KN 连系梁传来楼面自重 0.5×(6+6-2.7)×1.35×3.24=20.34 KN 0.5×6×1.5×3.24=14.58 KN 楼面活荷载计算 p6AB =p6CD=1.5×6=9 KN/m p6BC=1.5×2.7=4.05 KN/m p6A=p6D=3×3×1.5=13.5 KN p6B=p6C=0.5×9.3×1.35×1.5+0.25×6×6×1.5=9.42+13.5=22.92 KN pAB=pCD=1.5×6=9 KN/m pBC=2×2.7=5.4 KN/m pA=pD=3×3×1.5=13.5 KN pB=pC=0.5×9.3×1.35×2+0.25×6×6×2=12.56+18=30.56 KN 2.2.风荷载计算风荷载计算 风压标准值计算公式为 W=βz. μs.μz.W0 因结构高度 H<30m ,可取 βz=1.0; 对矩形平面 μz=1.3; 可查荷载规范,当查得的 μz<1.0 时,取 μz=1.0 湖南理工学院土木工程专业 永州某综合办公楼毕业设计 - 11 - 将风荷载换算成作用于框架每层节点上的集中荷载,计算过程如表: 风荷载计算: 层次 βzμsZ(m)μz W0(K0.55N/m ) A(m2) Pw(kN ) 61.01.3211.250.559.98.85 51.01.317.71.180.5519.816.71 41.01.314.41.100.5519.815.57 31.01.311.11.010.5519.814.30 21.01.37.810.5519.814.30 11.01.34.510.5523.416.73 3.3. 地震作用计算地震作用计算 因本办公楼为长方形布置柱网,纵向柱网使得整体纵向刚度较大,仅考虑 水平地震对横向柱网影响即可。采用剪力法计算水平地震作用力,为求基底剪 力,先要计算结构各楼层的总重力代表值。 总重力荷载统计总重力荷载统计 3.1 顶层总重力荷载 1203 KN 结构板 0.12×(6×6×2+3.1×6)=9.06 KN 柱 0.25×0.6×12×2.7×25=121.5 KN 梁 0.25×(24×2+9.1×2)×0.6×25=248.25 KN 墙 [(12×6-12×0.6)×2.7+(3.1×2-4×0.6)×2.7-1.5×2.1×3- 0.8×2.1×2-1.2×2.1×2-1.5×2.1×3]×0.25×19 =750.12 KN 门 (1.5×2.1×3+0.8×2.1×2)×5.24=67.12 KN 窗 (1.2×2.1×2+1.5×2.1×3)×0.45=6.54 KN 3.2 六层总重力荷载代表值 18089 KN 屋面 3.98×81.1×14.7=4744 KN 结构板 0.12×81.1×14.7×25+0.02×81.1×14.7×17=3385 KN 梁 25×0.5×0.25×[(81.1-13×0.6)×4+11.4×14] +0.3×0.25×(2.7-0.6)×14×25=1467 KN 柱 0.6×0.6×3.3×25×64=1900 KN 墙 [(452+29.4)×3.3-1.2×1.8×51-1.5×1.8×5-0.8×2.1×49] ×0.25×19 =6106 KN 门 0.8×2.1×49×5.24=431 KN 窗 (1.2×1.8×51+1.5×1.8×5)×0.45=56 KN 3.3 五层总重力荷载代表值 17207 KN 楼面 3.24×81.1×14.7=3862 KN 结构板 0.12×81.1×14.7×25+0.02×81.1×14.7×17=3385 KN 梁 25×0.5×0.25×[(81.1-13×0.6)×4+11.4×14] +0.3×0.25×(2.7-0.6)×14×25=1467 KN 柱 0.6×0.6×3.3×25×64=1900 KN 湖南理工学院土木工程专业 永州某综合办公楼毕业设计 - 12 - 墙 [(452+29.4)×3.3-1.2×1.8×51-1.5×1.8×5-0.8×2.1×49] ×0.25×19 =6106 KN 门 0.8×2.1×49×5.24=431 KN 窗 (1.2×1.8×51+1.5×1.8×5)×0.45=56 KN 3.4 四层总重力荷载代表值 17207 KN 楼面 3.24×81.1×14.7=3862 KN 结构板 0.12×81.1×14.7×25+0.02×81.1×14.7×17=3385 KN 梁 25×0.5×0.25×[(81.1-13×0.6)×4+11.4×14] +0.3×0.25×(2.7-0.6)×14×25=1467 KN 柱 0.6×0.6×3.3×25×64=1900 KN 墙 [(452+29.4)×3.3-1.2×1.8×51-1.5×1.8×5-0.8×2.1×49] ×0.25×19 =6106 KN 门 0.8×2.1×49×5.24=431 KN 窗 (1.2×1.8×51+1.5×1.8×5)×0.45=56 KN 3.5 三层总重力荷载代表值 17207 KN 楼面 3.24×81.1×14.7=3362 KN 结构板 0.12×81.1×14.7×25+0.02×81.1×14.7×17=3385 KN 梁 25×0.5×0.25×[(81.1-13×0.6)×4+11.4×14] +0.3×0.25×(2.7-0.6)×14×25=1467 KN 柱 0.6×0.6×3.3×25×64=1900 KN 墙 [(452+29.4)×3.3-1.2×1.8×51-1.5×1.8×5-0.8×2.1×49] ×0.25×19 =6106 KN 门 0.8×2.1×49×5.24=431 KN 窗 (1.2×1.8×51+1.5×1.8×5)×0.45=56 KN 3.6 二层总重力荷载代表值 17207 KN 楼面 3.24×81.1×14.7=3362 KN 结构板 0.12×81.1×14.7×25+0.02×81.1×14.7×17=3385 KN 梁 25×0.5×0.25×[(81.1-13×0.6)×4+11.4×14] +0.3×0.25×(2.7-0.6)×14×25=1467 KN 柱 0.6×0.6×3.3×25×64=1900 KN 墙 [(452+29.4)×3.3-1.2×1.8×51-1.5×1.8×5-0.8×2.1×49] ×0.25×19 =6106 KN 门 0.8×2.1×49×5.24=431 KN 窗 (1.2×1.8×51+1.5×1.8×5)×0.45=56 KN 3.7 一层总重力荷载代表值 19812 KN 楼面 3.24×81.1×14.7=3362 KN 结构板 0.12×81.1×14.7×25+0.02×81.1×14.7×17=3385 KN 梁 25×0.5×0.25×[(81.1-13×0.6)×4+11.4×14]+0.3×0.25×(2.7- 0.6)×14×25=1467 KN 湖南理工学院土木工程专业 永州某综合办公楼毕业设计 - 13 - 柱 0.6×0.6×4.5×25×64=2592 KN 墙 [(452+29.4)×4.5-1.2×2.1×51-1.5×2.1×5-0.8×2.5×49] ×0.25×19 =8510 KN 门 0.8×2.1×49×5.24=431 KN 窗 (1.2×2.1×51+1.5×2.1×5)×0.45=65 KN G2=17207KN G1=19812KN G3=17207KN G4=17207KN G6=18089KN G5=17207KN 各层重力荷载代表值 结构自振周期采用经验公式 T1=0.22+0.035H/B1/3 式中 H 为结构总高; B 为结构宽度。 即 T1=0.22+0.035×(5×3.3+4.5)/14.71/3 =0.52 S 设防烈度 8 度,由《抗震规范》查得水平地震影响系数最大值 αmax=0.16 按近震Ⅰ类场地取 Tg=0.2,则地震影响系数 α1=(Tg/T1)0.9 αmax=(0.2/0.52)0.9×0.16=0.067 结构总重力荷载为 GE=107932KN 由基底剪力法计算公式: FEK 总=α1Geq=α10.85GE=0.067 ×0.85×107932=6.1×103KN 本办公楼结构共有 14 榀框架共同承受水平地震力,则每一榀框架承受的基底 剪力为 FEK= FEK 总/14=6.1×103/14=439KN 因 T1 al,则 湖南理工学院土木工程专业 永州某综合办公楼毕业设计 - 28 - x=(VA+alq2/2)/(q1+q2) 可得跨间最大正弯矩值: Mmax=MA+VAx-(q1+ q2)x2/2+alq2(x-al/3)/2 若 VA≤0,则 Mmax=MA 2)VA= -(MA+MB)/l+q1l/2+q2l/4 x 可由下式解得: VA=q1x+x2q2/l 可得跨间最大正弯矩值:Mmax=MA+VAx-q1x2/2-x3q2/3l 第 1 层 AB 跨梁: 梁上荷载设计值:q1=1.2×8.46=10.15 KN/m q2=1.2×(14.22+0.5×6)=21.38 KN/m 左震: MA=270.47/0.75=360.63 KN·m MB=-367.14/0.75=-489.52 KN·m VA= -(MA-MB)/l+q1l/2+(1-a)lq2/2 =-(360.63+489.52)/6+10.15×6/2+21.38×6/3 =-30.22 KN0,故 xal=l/3=2.4m x =(VA+alq2/2)/(q1+q2) =(205.03+1.2×21.38)/(10.15+21.38) = 5.73m Mmax =MA+VAx-(q1+q2)x2/2+alq2(x-al/3)/2 =-541.72+205.03×5.73-(10.15+21.38)×(5.73)2/2 +21.38×2.7×(5.73-2.4/3)/2 = 241.98 KN·m γREMmax=0.75×241.98=181.48 KN·m 其它跨间的最大弯矩计算结果见下表: 跨间最大弯矩计算结果表 层 次 123 跨 ABBCABBCABBC 湖南理工学院土木工程专业 永州某综合办公楼毕业设计 - 29 - Mmax281.79214.91234.07191.00206.00178.40 层 次 456 跨 ABBCABBCABBC Mmax151.44134.1581.5188.2029.2638.43 4、梁端剪力的调整: 抗震设计中,二级框架梁和抗震墙中跨高比大于 2.5,其梁端剪力设计值 应按下式调整: V=γRe[ηvb(M lb +M rb)/ln +V Gb] (1)对于第 6 层, AB 跨: 梁上荷载设计值: q1=1.2×4.5=5.4 KN/m q2=1.2×(19.26+0.5×6)=27.43 KN/m V Gb=5.4×6/2+27.43×4.8/2=85.27 KN ln=6-0.65=5.35 m 左震: M lb=18.54/0.75=24.72 KN·m M rb=-132.97/0.75=-177.29 KN·m V =γRe[ηvb(M lb +M rb)/ln +V Gb] =0.75×[1.2×(24.72+177.29)/5.35+85.27] =91.71 KN 右震: M lb=147.21/0.75=196.28 KN·m M rb =6.4/0.75=8.53 KN·m V=γRe[ηvb(M lb +M rb)/ln +V Gb] =0.75×[1.2×(196.28+8.53)/5.35+85.27] =92.09 KN BC 跨:: 梁上荷载设计值: q1=1.2×2.5=3.0 KN/m q2=1.2×(9.63+0.5*3.6)=13.72 KN/m V Gb=3.0×2.4/2+13.72×1.2/2=11.83 KN ln=2.4-0.65=1.75 m 左震: M lb= M rb=36.72/0.75=48.96 KN·m V =γRe[ηvb(M lb +M rb)/ln +V Gb] =0.75×[1.2×2×48.96/1.75+11.83] =59.23 KN 右震: M lb= M rb=57.21/0.75=76.28 KN·m V=γRe[ηvb(M lb +M rb)/ln +V Gb] 湖南理工学院土木工程专业 永州某综合办公楼毕业设计 - 30 - =0.75×[1.2×2×76.28/1.75+11.83] =87.33 KN (2)对于第 1-5 层, AB 跨: q1=1.2×8.46=10.15 KN/m q2=1.2×(14.22+0.5×6)=21.38 KN/m V Gb=10.15×6/2+21.38×4.8/2=87.85 KN BC 跨: q1=1.2×2.5=3.0 KN/m q2=1.2×(7.11+0.5×3.6)=10.69 KN/m V Gb=3.0×2.7/2+10.69×1.2/2=10.01 KN 剪力调整方法同上,结果见各层梁的内力组合和梁端剪力调整表。 四、框架柱的内力组合:四、框架柱的内力组合: 取每层柱顶和柱底两个控制截面,组合结果如下表: 横向框架 A 柱弯矩和轴力组合 γRe[1.2× (SGk+0.5SQk )+1.3SEk] MmaxMM层 次 截 面 内 力 SGk 调 幅后 SQk 调 幅后 SEk(1 ) SEk(2 ) 12 1.35S Gk +1.0S Qk 1.2SG k+1.4 SQk NNminNmax M 58.84 16.4 3 - 85.00 85.00 - 22.53 143.2 2 95.86 93.61 143.22 -22.52 95.86 柱 顶 N 195.3 7 51.8 4 - 20.82 20.82 178.8 6 219.4 6 315.5 9 307.0 2 219.46 178.86 315.59 M - 36.41 - 10.9 4 18.66 - 18.66 - 19.50 - 55.89 - 60.09 - 59.01 -60.09 -19.50 -60.09 6 柱 底 N 233.3 9 51.8 4 - 20.82 20.82 213.0 8 253.6 8 366.9 2 352.6 4 366.92 213.08 366.92 M 26.42 7.94 - 125.3 0 125.3 0 - 94.82 149.5 2 43.61 42.82 149.52 -94.82 43.61 柱 顶 N 428.2 5 103. 68 - 58.62 58.62 374.9 3 489.2 4 681.8 2 659.0 5 489.24 374.93 681.82 M - 30.65 - 9.21 61.72 - 61.72 28.45 - 91.91 - 50.59 - 49.67 -91.91 28.45 -50.59 5 柱 底 N 466.2 7 103. 68 - 58.62 58.62 409.1 4 523.4 5 733.1 4 704.6 8 523.45 409.14 733.14 湖南理工学院土木工程专业 永州某综合办公楼毕业设计 - 31 - M 30.65 9.21 - 152.8 8 152.8 8 - 117.3 180.7 9 50.59 49.67 180.79 - 117.33 50.59 柱 顶 N 661.1 3 155. 52 - 115.1 3 115.1 3 552.7 5 777.2 5 1048. 05 1011. 1 777.25 552.75 1048.0 5 M - 30.65 - 9.21 101.9 2 - 101.9 2 67.64 - 131.1 0 - 50.59 - 49.67 - 131.10 67.64 -50.59 4 柱 底 N 699.1 5 155. 52 - 115.1 3 115.1 3 586.9 7 811.4 7 1099. 37 1056. 7 811.47 586.97 1099.3 7 M 30.65 9.21 - 168.6 4 168.6 4 - 132.7 196.1 5 50.59 49.67 196.15 - 132.70 50.59 柱 顶 N 894.0 1 207. 36 - 187.9 1 187.9 1 714.7 1 1081. 13 1414. 27 1363. 1 1081.1 3 714.71 1414.2 7 M - 31.00 - 9.31 137.9 8 - 137.9 8 102.4 4 - 166.6 2 - 51.16 - 50.23 - 166.62 102.44 -51.16 3 柱 底 N 932.0 3 207. 36 - 187.9 1 187.9 1 748.9 3 1115. 35 1465. 60 1408. 7 1115.3 5 748.93 1465.6 0 M 30.16 9.08 - 161.2 8 161.2 8 - 126.0 188.4 8 49.80 48.90 188.48 - 126.02 49.80 柱 顶 N 1126. 9 259. 20 - 267.1 0 267.1 0 870.4 2 1391. 26 1780. 50 1715. 2 1391.2 6 870.42 1780.5 0 M - 34.58 - 10.4 8 197.1 2 - 197.1 2 156.3 5 - 228.0 3 - 57.16 - 56.17 - 228.03 156.35 -57.16 2 柱 底 N 1164. 9 259. 20 - 267.1 0 267.1 0 904.6 4 1425. 48 1831. 83 1760. 8 1425.4 8 904.64 1831.8 3 湖南理工学院土木工程专业 永州某综合办公楼毕业设计 - 32 - M 21.68 6.59 - 149.9 4 149.9 4 - 123.7 168.6 7 35.86 35.24 168.67 - 123.71 35.86 柱 顶 N 1359. 8 311. 04 - 357.5 8 357.5 8 1015. 1 1712. 40 2146. 73 2067. 2 1712.4 0 1015.1 2 2146.7 3 M - 10.84 - 3.30 405.3 9 - 405.3 9 384.0 1 - 406.5 0 - 17.93 - 17.63 - 406.50 384.01 -17.93 1 柱 底 N 1397. 8 311. 04 - 357.5 8 357.5 8 1049. 3 1746. 62 2198. 06 2112. 8 1746.6 2 1049.3 4 2198.0 6 横向框架 B 柱弯矩和轴力组合 γRe[1.2× (SGk+0.5SQk )+1.3SEk] MmaxMM层 次 截 面 内 力 SGk 调 幅后 SQk 调 幅后 SEk(1 ) SEk(2 ) 12 1.35S Gk +1.0S Qk 1.2SG k+ 1.4SQ kNNminNmax M - 41.5 6 - 11.5 7 - 113.0 8 113.0 8 - 152.8 6 67.64 - 67.68 - 66.0 7 - 152.8 6 - 152.8 6 - 67.68 柱 顶 N 246. 59 69.1 2 - 19.32 19.32 234.2 0 271.8 7 402.0 2 392. 68 234.2 0 234.2 0 402.0 2 M 28.5 3 7.82 48.46 - 48.46 76.44 - 18.05 46.34 45.1 8 76.44 76.44 46.34 6 柱 底 N 284. 61 69.1 2 - 19.32 19.32 268.4 2 306.0 9 453.3 4 438. 30 268.4 2 268.4 2 453.3 4 M - 22.6 1 - 6.13 - 174.8 8 174.8 8 - 193.6 2 147.4 0 - 36.65 - 35.7 1 - 193.6 2 - 193.6 2 - 36.65 柱 顶 N 523. 59 138. 24 - 60.81 60.81 474.1 5 59
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